國家電網(wǎng)公司在2016年末提出的“配網(wǎng)自動(dòng)化終端DTU/FTU需要考慮一二次設(shè)備融合的需求和考慮采用電子式互感器來取代傳統(tǒng)的電磁式互感器”的總體思路成為了現(xiàn)階段幾乎所有配網(wǎng)自動(dòng)化終端生產(chǎn)企業(yè)的研究對(duì)象。

本文主要針對(duì)10kV柱上斷路器內(nèi)置電子傳感器的輸出信號(hào)采樣在實(shí)際工程應(yīng)用中出現(xiàn)的若干問題進(jìn)行分析，并提出解決方案。

1 一二次深度融合成套設(shè)備工程應(yīng)用中遇到的問題

某一客戶現(xiàn)場(chǎng)掛網(wǎng)運(yùn)行的線路保護(hù)裝置采用一二次深度融合成套設(shè)備，10kV柱上斷路器內(nèi)置電壓、電流電子傳感器，電流傳感器采用低功耗鐵心線圈電流互感器（LPCT），電壓傳感器采用電容分壓式傳感器（CVT），控制單元采用基于無源電子傳感器的智能饋線終端（FTU）。

在設(shè)備掛網(wǎng)運(yùn)行一段時(shí)間中出現(xiàn)以下故障：①設(shè)備報(bào)“后備欠壓”及“電壓采樣錯(cuò)誤”報(bào)警，三相電壓采樣值為：Ua：14593V，Ub：5302V，Uc：5681V，零序電壓U0：2604V；②FTU電流采樣端子斷開輸入電纜，零序電流I0顯示6.5A；電纜接入電流輸入端子后，I0顯示為0。

針對(duì)上述情況，用萬用表在傳感器輸出口測(cè)試電壓、電流輸出數(shù)值均正常。現(xiàn)場(chǎng)掛網(wǎng)運(yùn)行設(shè)備的交流采樣部分原理框圖如圖1所示。

圖1 現(xiàn)場(chǎng)FTU交流采樣電路示意圖

2 問題分析

根據(jù)第1節(jié)的現(xiàn)場(chǎng)描述可以判斷電子傳感器及AD芯片等后級(jí)電路是正常工作的，那么故障就發(fā)生在交流信號(hào)的保護(hù)電路和調(diào)理電路。

2.1 三相電流采樣電路分析

圖2所示為三相電流采樣電路。將樣機(jī)的電流信號(hào)線對(duì)機(jī)殼施加500V工頻電壓時(shí)未通過，信號(hào)線對(duì)機(jī)殼施加GB/T 15153.1中規(guī)定的浪涌4級(jí)及GB/T 17626.4中規(guī)定的電快速瞬變脈沖群干擾4級(jí)時(shí)均未通過。

如圖2所示分析，電流信號(hào)輸入端采用壓敏電阻10K390抑制差模及共模干擾，抑制共模干擾的壓敏電阻存在動(dòng)作電壓低，信號(hào)線對(duì)機(jī)殼承受的耐壓較低以及EMC浪涌試驗(yàn)通不過等問題。

圖2 三相電流采樣電路

電子式電流傳感器采用低功耗鐵心線圈電流互感器，自帶線圈隔離，可以避免因一二次側(cè)間信號(hào)與電源共地而引起的測(cè)量誤差；但電子式電壓傳感器從10kV母線通過低壓臂電容分壓到FTU的信號(hào)輸入間完全沒有隔離措施，這將引起：①高壓一次側(cè)引入二次側(cè)；②因一、二次側(cè)間信號(hào)與電源共地而引起的測(cè)量誤差。

2.2 三相電壓、零序電壓及零序電流采樣電路分析

如圖3所示為三相電壓、零序電壓及零序電流采樣電路。信號(hào)輸入端保護(hù)采用壓敏電阻10K390及TVS。但由于10K390的動(dòng)作電壓為39V，存在同圖2一樣的問題。

圖3 交流電壓及零序電流采樣電路

根據(jù)運(yùn)放“虛短”、“虛斷”：

表1 TVS存在時(shí)測(cè)試結(jié)果

表2 TVS去除時(shí)測(cè)試結(jié)果

此外，零序電流由于信號(hào)幅值較小（額定值0.2V），易受高頻、接地及工頻干擾，造成輸入端懸空時(shí)零序電流有數(shù)值顯示。

3 解決方案

為了解決上述電磁兼容及交流采樣不準(zhǔn)等問題，保證測(cè)量精度及可靠性，本文從信號(hào)的傳輸、隔離以及AD轉(zhuǎn)換方面提出解決方案，其中隔離方式提出兩種方案。

3.1 雙絞屏蔽線長(zhǎng)線傳輸

信號(hào)在傳輸過程中會(huì)受到電場(chǎng)、磁場(chǎng)和地電位等干擾因素的影響，因此，對(duì)于電子傳感器模擬小信號(hào)而言，為了獲得更好的信號(hào)質(zhì)量，建議采用雙絞屏蔽線。雙絞屏蔽線分為單屏蔽層和雙屏蔽層。

雙屏蔽層要求內(nèi)外層絕緣，成本較高；但它對(duì)高頻信號(hào)的抗干擾能力較好，在實(shí)際應(yīng)用中，可將內(nèi)屏蔽層在二次側(cè)接地，外屏蔽層在一次側(cè)接地。若采用單屏蔽雙絞線，則應(yīng)在接收信號(hào)的二次側(cè)將屏蔽層單端接地。

3.2 微型互感器方案

考慮到電子式電流傳感器是LPCT，自帶線圈隔離，但信號(hào)需經(jīng)8～15m長(zhǎng)的電纜傳輸；而電子式電壓傳感器輸出信號(hào)調(diào)理回路沒有任何隔離措施，故將交采回路設(shè)計(jì)為微型互感器采集，原理框圖如圖4所示。

3.3 光電耦合隔離方案

如圖5所示，本設(shè)計(jì)采用高速線性光耦HCNR201進(jìn)行光電隔離，它具有超低線性度（0.01%）、低增益溫度系數(shù)、耐壓等級(jí)高（5kV）、隔離電壓高（最高隔離8kV）、單向傳輸、抗共模干擾能力強(qiáng)及信號(hào)一比一線性高速傳輸?shù)葍?yōu)點(diǎn)。交流電壓信號(hào)經(jīng)過調(diào)理后接入光耦，光耦將夾雜在輸入量中的各種干擾脈沖都擋在輸入側(cè)，具有較高的電氣隔離和抗干擾能力。

圖4 微型互感器方案

圖5 光電耦合隔離電路

3.4 ADC采樣

輸入信號(hào)為交流小電壓信號(hào)，采用差分輸入， AD芯片采用MAX11046，該芯片具有3◆s快速轉(zhuǎn)換時(shí)間，高吞吐率：每個(gè)通道為250ksps，16位/14位高速并行接口，低溫漂、高精度4.096V內(nèi)部基準(zhǔn)支持±5V輸入范圍，3.0V至4.25V外部基準(zhǔn)范圍，支持±4.0V至±5.2V滿量程輸入范圍，滿足交流模擬量輸入通道需要10M◆以上輸入阻抗匹配要求。

4 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

以零序電流為例，柱上斷路器與FTU間的連線采用方案1中的單屏蔽雙絞線，屏蔽層在FTU端接地；隔離方案采用方案2中的微型互感器隔離，AD轉(zhuǎn)換芯片采用方案4中的MAX11046芯片。交采回路經(jīng)改進(jìn)后與電子式傳感器聯(lián)調(diào)結(jié)果見表3。測(cè)量精度滿足0.5級(jí)互感器的比差要求（＜0.5% 。

但微型互感器方案在測(cè)試相位誤差時(shí)發(fā)現(xiàn)“1V/0.35V”互感器角差為5°，“0.2V/0.2V”互感器在信號(hào)下降沿角差為2.3°，這將不滿足相差不大于10′的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。相角偏移是電容因素引起的，包括前面的電容分壓器、傳輸電纜分布電容以及互感器線圈分布電容等因素，可以采取一定的補(bǔ)償措施對(duì)電路的相位特性進(jìn)行改善。

表3 零序電流聯(lián)調(diào)測(cè)試結(jié)果

仍以零序電流為例，柱上斷路器與FTU間的連線采用方案1中的單屏蔽雙絞線，屏蔽層在FTU端接地；隔離方案采用方案3中的光耦隔離，AD轉(zhuǎn)換芯片采用方案4中的MAX11046芯片。測(cè)量精度亦可滿足0.5級(jí)互感器的比差要求（＜0.5%），測(cè)試相位誤差時(shí)采用示波器對(duì)比輸入與輸出端的波形如圖6所示。

光滑曲線為輸入信號(hào)，帶點(diǎn)曲線為輸出信號(hào)，由圖可知，輸入線與輸出線基本重合，線性度較好；輸入信號(hào)有效值為10mV時(shí)，輸出信號(hào)有效值為9.98mV，相位誤差在5′左右，滿足0.5級(jí)電子式互感器對(duì)采樣精度的要求。

圖6 光耦隔離試驗(yàn)波形

結(jié)論

綜上所述：①三相電壓采樣電路、零序電壓采樣電路和零序電流采樣電路輸入端串聯(lián)的限流電阻與TVS形成分壓，影響了采樣精度；②電路中采用的防護(hù)器件的等級(jí)不夠，對(duì)高壓側(cè)串入的干擾不能很好的防護(hù)。

鑒于此，文中采用方案1解決8～15m電纜上疊加的電磁干擾，采用方案2或方案3可以完全隔離一二次側(cè)相互串?dāng)_問題，方案4提高AD轉(zhuǎn)換的速度、精度以及高輸入阻抗匹配問題。

本文采用方案1、方案3以及方案4結(jié)合設(shè)計(jì)了FTU交采回路，F(xiàn)TU機(jī)箱采用復(fù)合型電磁屏蔽結(jié)構(gòu)及合理的接地設(shè)計(jì)。經(jīng)過本設(shè)計(jì)處理后的一二次深度融合成套設(shè)備已經(jīng)順利通過電磁兼容等試驗(yàn)項(xiàng)目驗(yàn)證，符合國家配電自動(dòng)化設(shè)備相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。